選礦濃縮設備

2016-06-01 15:24:19

        選礦濃縮設備塊石粒徑相一致，形狀為不規則多面體，塊石間縫隙為5-10 mm。按照模型中中縫的角度，建立了兩種模型，它們的中縫角度分別為400-500(A型，選礦濃縮設備對應I型塊石膠結充填體試樣)和600^-700(B型，對應II型塊石膠結充填體試樣)。由于模型是三維立體的，而且塊石的形狀是不規則多而體，所以圖3中很多塊石間的縫隙會被位于前方的塊石擋住導致無法被看到。塊石間的縫隙會充填著水泥一尾砂膠結料顆粒。

        PFC程序是通過設置細選礦濃縮設備觀力學參數來模擬材料的力學特性的。這些細觀力學參數并不能通過室內試驗直接獲取，而是通過對該類材料不斷進行相關力學參數的調試，使調試所得的材料宏觀力學參數與室內試驗或者原位試驗基本一致來得到的，文獻中詳細論述了平行貓結模型和應力腐蝕模型中細觀力學參數的獲取方法。本文通過在相同加載速率條件下分別對塊石(千枚巖)模型和不同灰砂比的水泥一尾砂膠結充填體模型進行靜態壓縮下數值與室內試驗的宏觀參數配比，從而得到了塊石與不同灰砂比的水泥一尾砂充填料的細觀力學參數，并將這些細觀力學參數分選礦濃縮設備勃賦予了塊石膠結充填體模型中相應的顆粒。材料的材料參數和起裂應力是將應力驅動比(施加載荷與峰值強度的比值)設置為0.8,蠕變破壞持續時間約為5000 s的條件下調試出來的。

        不同灰砂比下兩類模型的蠕變模擬結果。在驅動應力比0.4-0.7的模擬過程中，當模擬時長達到7200 s(2 h)時停止在該驅動應選礦濃縮設備力比作用下的模擬，將驅動應力比增加到下一級別。從圖4可以看出，對于A型模型而言，灰砂比的改變對模型的軸向應變影響很少，僅會影響選礦濃縮設備模型在驅動應力比0.8時蠕變破壞的時間。A型模型破壞時的內部結構，可以看出，A型模型的破壞就是沿著中縫做滑移破壞，塊石整體的位移不大。灰砂比1:4的B型模型在蠕變模擬過程中軸向應變的變化規律與A型模型基本一致。但是，灰砂比1:8的B型模型在蠕變過程中從驅動應力比0.7開始，軸向應變的變化規律與灰砂比1.4的B型模型差別很大。分別給出了不同灰砂比下B型模型破壞選礦濃縮設備時的內部結構，可以看出，灰砂比1.4的B型模型在蠕變過程中，模型上部的塊石張開程度較大，而模型中部和下部的塊石張開程度較小。而灰砂比1:8的B型模型在蠕變過程中，模型各個部位的塊石張開程度都較大，選礦濃縮設備使得其變形規律與灰砂比1，4的B型模型差別很大。